Основные положения по проектированию рам

Деревянные рамы могут применяться в одно- и многопролетных зданиях различного назначения. Рекомендуются следующие типы рам:

• из прямолинейных дощатоклееных полурам, соединенных в карнизном узле непосредственно или с помощью трапециевидной вставки (схема 14 табл. 14);
• из прямолинейных полурам, соединенных в карнизном узле с помощью листовых боковых накладок и вкладышей на клею или комбинированных соединений;
• из гнутоклееных полурам (схема 15 табл. 14) в виде цельных элементов или с гнутоклееными карнизными вставками на зубчатом стыке;
• из клеефанерных элементов, соединенных в карнизном узле с помощью фанерных накладок на клею или нагелями;
• сборно-разборные с ригелем из дощатоклееных блоков (схема 16 табл. 14) или из брусьев, бревен (схема 17 табл. 14) со стойками и подкосами из клееной или цельной древесины;
• в виде двухшарнирного поперечника здания со стойками и ригелем из дощатоклееных или клеефанерных элементов.

Рекомендуемые пролеты и размеры рам приведены в табл. 14.

Для всех типов рам уклон ригеля 0,25...0,3; шаг 3...6 м. Основные конструктивные размеры: высота сечения ригеля в карнизном узле h_кар=(1/12...1/30)l, то же, в коньке h_к=0,3 h_кар; то же, стоек у опор h_оп=0,4 h_кар. Этими соотношениями можно пользоваться, например, при определении расхода материалов на стадии вариантного проектирования.

Прямолинейные элементы рам склеиваются из досок толщиной 4,5 и 5,5 см, криволинейные элементы (карнизные вставки) — из досок толщиной не более 1/150 радиуса кривизны. При этом должны соблюдаться все изложенные выше требования относительно влажности, качества пиломатериалов и компоновки дощатого пакета по категориям элементов.

Статический расчет рам производится по правилам строительной механики — находятся реакции А, В, распор Я и по формулам (131) расчетные усилия от всех загружений. Расчетные усилия определяются от показанных на рис. 109 схем сочетания нагрузок. Нормальные напряжения проверяются в расчетных сечениях с максимальными изгибающими моментами — в карнизных узлах в схемах 14, 15 табл. 14 и у конца подкоса в схемах 16, 17 табл. 14 по формуле (39). Другие сечения не проверяются, если соблюдены конструктивные требования относительно размеров h_к и h_оп. Проверка на скалывание производится в пяте стоек, а также в рамах по схеме 16 табл. 14 в ригеле между верхом стойки и подкоса по формуле (115).

Особенности проверки расчетного сечения сжато-изгибаемого стержня по формуле (39) состоят в следующем. Геометрические характеристики сечения F_нт и W_расч, вычисляются по фактическим значениям ширины b и высоты h расчетного сечения. Коэффициент ξ_х находится с учетом λ_xпр и F_бр, которые определяются по приведенной высоте h_пр сечения полурамы: λ_xпр=l_р/0,29h_пр (здесь l_р=0,5S, где S — полная длина полурамы); F_бр=h_прb. Величина h_пр находится как среднее значение приведенных высот ригеля, стойки и вставки по формуле h_пр=∑h_пр.эл/l. Так как проверка растягивающих напряжений в расчетном сечении не требуется, отношение R_с/R_и в формуле (39) опускается.

При жестком креплении ограждающих конструкций к раме ее наружные кромки оказываются раскрепленными. В пределах карнизного узла имеет место сплошное раскрепление растянутой кромки. Устойчивость плоской формы изгиба проверяется по формуле (112) со стороны сжатой кромки.